我國現(xiàn)運行大型醫(yī)用隔離變壓器高低壓柜箱式變壓器的單臺最大容量最高電壓等級分別為840、500。在工頻電壓和操作電壓作用下，醫(yī)用隔離變壓器繞組匝間和餅間的電壓差值近似按匝數(shù)平均分布。

江蘇天華醫(yī)用隔離變壓器主要電壓將降落在入波繞組的前半部分。由于線圈電感和分布電容是不同性質的兩種儲能元件，因此在波段時間內將出現(xiàn)繞組中儲存過程，從而在入波繞組形成振蕩過電壓。同時，由于變樂器本身是磁耦合緊密的裝置，被繞組的電磁振蕩將感應到其它繞組?？赡墚a生感應過電壓。這個過程使繞組的匝間段間和繞組各線段的對地電位己不再是按匝數(shù)分布，其匝間餅間的電位差和繞組各餅的對地電位與工頻電壓分布相比較。所以，醫(yī)用隔離變壓器的縱絕緣結構主要應根據沖擊電壓作用時的電壓分布來決定。為此，在醫(yī)用隔離變壓器絕緣結構設計中，必須了解作用于線圈絕緣上的過電壓，了解在沖擊波作用下醫(yī)用隔離變壓器線圈內波過程及電壓分布，例如線圈中相鄰兩元件線段間的電位差，即梯度電壓。

保證醫(yī)用隔離變壓器安全可靠運行具有非常重要意義。因此在設計階段進行醫(yī)用隔離變壓器的沖擊分布的仿真計算波過程計算己經是國內外大中型醫(yī)用隔離變壓器制造廠進行醫(yī)用隔離變壓器絕緣結構設計中必不可少的過程。

沖擊電壓作用下醫(yī)用隔離變壓器線圈的建模醫(yī)用隔離變壓器線是醫(yī)用隔離變壓器線圈。導線繞制緊密，因此線圈之間以及線圈對附近導體鐵心油箱金屬緊固件等之間打較大的分布屯容。在具有陡波前的沖擊電壓作用下，這些分布參數(shù)對繞組中的電磁過程起決定作用。

標準工電全波和標準截波的波前起始時刻和截斷。波形的等效頻書都在數(shù)百千赫茲，在這個頻率范圍內，對于醫(yī)用隔離變壓器線圈波過程的仿息應當以分布參數(shù)屯路對醫(yī)用隔離變壓器線圈進行述模。但醫(yī)用隔離變壓器是大型屯力醫(yī)用隔離變壓器線，結構十分復雜。不同的線圈類型變化段間異線換位等因素使分布參數(shù)沿繞組分布極不均勻，或者說從個線匝過渡到另線匝時，參數(shù)不連續(xù)。此外，各繞組線匝數(shù)之多。若以線匝為單位進行分布參數(shù)建模，其規(guī)模又大得無法實現(xiàn)求解。因此，實際上傳統(tǒng)的方法將轉化為集中參數(shù)電路求解?；谏鲜隹紤]，計算醫(yī)用隔離變壓器線圈中沖擊電壓分布的基本思路是等值電路。

針對醫(yī)用隔離變壓器沖擊電壓試驗接線和線圈內部電磁暫態(tài)過程的特點，建立相應的場模型，計算等值電路的電感，數(shù)屯容參數(shù)等。

根據所建立電路方程，采用種適當?shù)那蠼夥匠痰姆椒ㄇ蟪鰶_擊電壓沿各繞組的電壓分布。

醫(yī)用隔離變壓器線圈的沖擊特性：醫(yī)用隔離變壓器線圈的等值電路是由單元的等值電路連接而成的。單兀線圈等值電路電感支路和條縱向電容支路并聯(lián)在兩個端點上，還有若干分別連接在兩個端點上的對地電容。

在等值電路中，與電感并聯(lián)的電容支路由電容段間餅間分布電容通過等值計算獲得的縱向電容，通常稱為縱向等值電容；接在電感兩端的電容是由繞組間的分布電容繞組對鐵心的分布電容繞組對油箱的分布電容等值的橫向電容，包括對地電容和繞組間的電容。由繞組結構的特殊性。所以，電容支路是完全連通的。這樣，當陡波前的沖擊電壓施加在處于靜態(tài)中的醫(yī)用隔離變壓器繞組的線端時，在起始時刻，由于電感支路屯流不能突變。因而電感支路當于開路，電壓的分布主要由電容網絡決定。以均勻單繞組醫(yī)用隔離變壓器為例，沿繞組的起始電壓分布完全由單位長度的橫向電容對單位長度的縱向電容的比值來決定的。比值越大，電壓分布越不均勻。

起始分布和最終分布之差別必然引起振蕩過程，并可能產生振蕩過屯壓。繞組的每個位置上的振蕩電壓的幅值由起始電壓分布與最終電壓分布在該處的差值決定的。起始電壓分布越接近最終分布，則電壓的幅值越小，出現(xiàn)過電壓的可能性也越小。

變壓縱絕緣結構的任務，就是通過適當?shù)姆謪^(qū)絕緣結構設計，使得盡可能提高繞組端部部分線餅的縱向等值電容，從而減少橫向電界對縱向屯界的比值，使起始分布盡量接近最終分布?？梢韵胂?，在橫向電容不變的情況下。縱向電容從闖端到末端應，逐漸減小。

首端的縱向電界足夠大提高醫(yī)用隔離變壓器縱向等值電容的辦法主要有采用線圈端部屏蔽糾結式或內屏蔽線圈等辦法。由于工藝復雜性的原因，不可能做到縱向電容均勻變化，因此實際上采用的是分區(qū)絕緣結構。作分區(qū)絕緣結構的交界處，尤其是結式線圈連續(xù)式線圈的交界處，縱向電容有較大的突變。

短路阻抗中低原產品改進產品術性能參數(shù)還要優(yōu)于它的同類產品，從而大大提尚了其在市場中的競爭力。

結束語主縱絕緣的設計改進給產品帶來的經濟效益是很大的，其利潤是極其豐厚的，但這所有的切必須以運行為前提。準確地計算醫(yī)用隔離變壓器在遭受各種過電壓時各線圈的沖擊電壓分布電場分布，合理選擇縱絕緣結構非常重要。波過程計算軟件己經成為醫(yī)用隔離變壓器縱絕緣結構設汁的重要工具，其計算結果是確定醫(yī)用隔離變壓器線圈縱絕緣結構的重要依據

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保證醫(yī)用隔離變壓器安全可靠運行具有非常重要意義。因此在設計階段進行醫(yī)用隔離變壓器的沖擊分布的仿真計算波過程計算己經是國內外大中型醫(yī)用隔離變壓器制造廠進行醫(yī)用隔離變壓器絕緣結構設計中必不可少的過程。

沖擊電壓作用下醫(yī)用隔離變壓器線圈的建模醫(yī)用隔離變壓器線是醫(yī)用隔離變壓器線圈。導線繞制緊密，因此線圈之間以及線圈對附近導體鐵心油箱金屬緊固件等之間打較大的分布屯容。在具有陡波前的沖擊電壓作用下，這些分布參數(shù)對繞組中的電磁過程起決定作用。

標準工電全波和標準截波的波前起始時刻和截斷。波形的等效頻書都在數(shù)百千赫茲，在這個頻率范圍內，對于醫(yī)用隔離變壓器線圈波過程的仿息應當以分布參數(shù)屯路對醫(yī)用隔離變壓器線圈進行述模。但醫(yī)用隔離變壓器是大型屯力醫(yī)用隔離變壓器線，結構十分復雜。不同的線圈類型變化段間異線換位等因素使分布參數(shù)沿繞組分布極不均勻，或者說從個線匝過渡到另線匝時，參數(shù)不連續(xù)。此外，各繞組線匝數(shù)之多。若以線匝為單位進行分布參數(shù)建模，其規(guī)模又大得無法實現(xiàn)求解。因此，實際上傳統(tǒng)的方法將轉化為集中參數(shù)電路求解。基于上述考慮，計算醫(yī)用隔離變壓器線圈中沖擊電壓分布的基本思路是等值電路。

針對醫(yī)用隔離變壓器沖擊電壓試驗接線和線圈內部電磁暫態(tài)過程的特點，建立相應的場模型，計算等值電路的電感，數(shù)屯容參數(shù)等。

根據所建立電路方程，采用種適當?shù)那蠼夥匠痰姆椒ㄇ蟪鰶_擊電壓沿各繞組的電壓分布。

醫(yī)用隔離變壓器線圈的沖擊特性：醫(yī)用隔離變壓器線圈的等值電路是由單元的等值電路連接而成的。單兀線圈等值電路電感支路和條縱向電容支路并聯(lián)在兩個端點上，還有若干分別連接在兩個端點上的對地電容。

在等值電路中，與電感并聯(lián)的電容支路由電容段間餅間分布電容通過等值計算獲得的縱向電容，通常稱為縱向等值電容；接在電感兩端的電容是由繞組間的分布電容繞組對鐵心的分布電容繞組對油箱的分布電容等值的橫向電容，包括對地電容和繞組間的電容。由繞組結構的特殊性。所以，電容支路是完全連通的。這樣，當陡波前的沖擊電壓施加在處于靜態(tài)中的醫(yī)用隔離變壓器繞組的線端時，在起始時刻，由于電感支路屯流不能突變。因而電感支路當于開路，電壓的分布主要由電容網絡決定。以均勻單繞組醫(yī)用隔離變壓器為例，沿繞組的起始電壓分布完全由單位長度的橫向電容對單位長度的縱向電容的比值來決定的。比值越大，電壓分布越不均勻。

起始分布和最終分布之差別必然引起振蕩過程，并可能產生振蕩過屯壓。繞組的每個位置上的振蕩電壓的幅值由起始電壓分布與最終電壓分布在該處的差值決定的。起始電壓分布越接近最終分布，則電壓的幅值越小，出現(xiàn)過電壓的可能性也越小。

變壓縱絕緣結構的任務，就是通過適當?shù)姆謪^(qū)絕緣結構設計，使得盡可能提高繞組端部部分線餅的縱向等值電容，從而減少橫向電界對縱向屯界的比值，使起始分布盡量接近最終分布?？梢韵胂螅跈M向電容不變的情況下?？v向電容從闖端到末端應，逐漸減小。

首端的縱向電界足夠大提高醫(yī)用隔離變壓器縱向等值電容的辦法主要有采用線圈端部屏蔽糾結式或內屏蔽線圈等辦法。由于工藝復雜性的原因，不可能做到縱向電容均勻變化，因此實際上采用的是分區(qū)絕緣結構。作分區(qū)絕緣結構的交界處，尤其是結式線圈連續(xù)式線圈的交界處，縱向電容有較大的突變。

短路阻抗中低原產品改進產品術性能參數(shù)還要優(yōu)于它的同類產品，從而大大提尚了其在市場中的競爭力。

結束語主縱絕緣的設計改進給產品帶來的經濟效益是很大的，其利潤是極其豐厚的，但這所有的切必須以運行為前提。準確地計算醫(yī)用隔離變壓器在遭受各種過電壓時各線圈的沖擊電壓分布電場分布，合理選擇縱絕緣結構非常重要。波過程計算軟件己經成為醫(yī)用隔離變壓器縱絕緣結構設汁的重要工具，其計算結果是確定醫(yī)用隔離變壓器線圈縱絕緣結構的重要依據